Nature.com сайтына киргениңиз үчүн рахмат.Сиз чектелген CSS колдоосу менен серепчи версиясын колдонуп жатасыз.Мыкты тажрыйба үчүн жаңыртылган браузерди колдонууну сунуштайбыз (же Internet Explorerдеги Шайкештик режимин өчүрүү).Мындан тышкары, үзгүлтүксүз колдоону камсыз кылуу үчүн биз сайтты стилсиз жана JavaScriptсиз көрсөтөбүз.
Ар бир слайдда үч макала көрсөтүлгөн слайдерлер.Слайддар аркылуу өтүү үчүн артка жана кийинки баскычтарды же ар бир слайд аркылуу жылуу үчүн аягындагы слайд контроллер баскычтарын колдонуңуз.
Жакында эле УЗИди колдонуу кадимки майда ийне аспирациялык биопсияга (UseFNAB) салыштырмалуу УЗИ менен жакшыртылган майда ийне аспирациялык биопсияда ткандардын түшүмдүүлүгүн жакшыртаары далилденген.Конус геометриясы менен ийненин учу аракетинин ортосундагы байланыш азырынча изилдене элек.Бул изилдөөдө биз ийненин резонансынын жана четтөө амплитудасынын касиеттерин, ар түрдүү узундуктагы ийне конус геометриялары үчүн изилдедик.Кадимки ланцетти 3,9 мм кесүү менен колдонууда, учу бурмалоо кубаттуулугунун коэффициенти (DPR) абада жана сууда тиешелүүлүгүнө жараша 220 жана 105 мкм/Вт болгон.Бул абада жана сууда тиешелүүлүгүнө жараша 180 жана 80 мкм/Вт болгон DPRга жеткен оксисимметриялык 4 мм жантык учудан жогору.Бул изилдөө ар кандай кыстаруу каражаттарынын контекстинде конус геометриясынын ийилген катуулугу ортосундагы байланыштын маанилүүлүгүн баса белгилейт жана ошентип, USeFNAB үчүн маанилүү болгон ийне конус геометриясын өзгөртүү аркылуу тешкенден кийин кесүү аракетин көзөмөлдөө ыкмаларына түшүнүк бере алат.Колдонмо маанилүү.
Ичке ийне аспирациялык биопсия (ИИА) – аномалияга шектелген кезде ткандын үлгүсүн алуу үчүн ийне колдонулган ыкма1,2,3.Franseen тибиндеги кеңештер салттуу Lancet4 жана Menghini5 кеңештерине караганда диагностикалык натыйжалуулукту камсыздайт.Гистопатологияга адекваттуу үлгү алуу ыктымалдыгын жогорулатуу үчүн оксиимметриялык (б.а. айланма) ийилиштер да сунушталган6.
Биопсия учурунда ийне теринин жана кыртыштын катмарларынан өтүп, шектүү патологияны аныктайт.Акыркы изилдөөлөр көрсөткөндөй, УЗИ жандандыруу жумшак ткандардын7,8,9,10 жетүү үчүн талап кылынган тешип күчүн азайтышы мүмкүн.Ийне конус геометриясы ийненин өз ара аракеттенүү күчтөрүнө таасир этээри көрсөтүлдү, мисалы, узунураак бурчтар ткандардын кирүү күчтөрү 11 азыраак экени көрсөтүлдү.Ийне кыртыштын бетине киргенден кийин, башкача айтканда, тешилгенден кийин, ийненин кесүү күчү ийне менен ткандын өз ара аракеттенүү күчүнөн 75% түзүшү мүмкүн деген божомол бар12.УЗИ (АКШ) пункциядан кийинки фазада диагностикалык жумшак ткандардын биопсиясынын сапатын жакшыртуу үчүн көрсөтүлдү13.Сөөктүн биопсиясынын сапатын жакшыртуу үчүн башка ыкмалар катуу ткандардын үлгүлөрүн алуу үчүн иштелип чыккан 14,15, бирок биопсия сапатын жакшыртуучу эч кандай жыйынтык билдирилген эмес.Бир нече изилдөөлөр, ошондой эле механикалык жылышуу УЗИ диск Volt16,17,18 жогорулатуу менен көбөйөт деп табылган.ийне-ткань өз ара аракеттенүү 19,20 октук (узунунан) статикалык күчтөрдүн көптөгөн изилдөөлөр бар болсо да, УЗИ күчөтүлгөн FNAB (USeFNAB) менен убактылуу динамикасы жана ийне конус геометрия боюнча изилдөөлөр чектелген.
Бул изилдөөнүн максаты ультра үн жыштыктарда ийненин бүгүүсү менен шартталган ийне учу аракетине ар кандай ийилген геометриялардын таасирин изилдөө болгон.Атап айтканда, биз кадимки ийне ийиктери (мисалы, ланцеттер), оксисимметриялык жана асимметриялык бир конус геометриялары үчүн (сүрөт. UseFNAB ийнелерин тандап соргуч сыяктуу ар кандай максаттарда иштеп чыгууну жеңилдетүү үчүн) пункциядан кийин ийне учунун четтөөсүнө инъекциялык чөйрөнүн таасирин изилдедик. жетүү же жумшак ткандардын ядролору.
Бул изилдөөгө ар кандай геометриялар киргизилген.(a) ISO 7864:201636га ылайыктуу ланцеттер, мында \(\альфа\) - негизги жандык бурчу, \(\тета\) - экинчилик бурчу бурчу жана \(\phi\) - экинчи бурчу бурчу градус , градус менен (\(^\circ\)).(б) сызыктуу асимметриялык бир баскычтуу фаскалар (DIN 13097:201937 боюнча “стандарт” деп аталат) жана (в) сызыктуу оксиимметриялык (айланма) бир баскычтуу фаскалар.
Биздин ыкма адегенде кадимки ланцеттик, аксимметриялык жана асимметриялык бир баскычтуу жантайыңкы геометриялар үчүн эңкейиш боюнча ийилүүчү толкун узундугунун өзгөрүшүн моделдөө болуп саналат.Андан кийин биз конус бурчтун жана түтүктүн узундугунун транспорт механизминин мобилдүүлүгүнө таасирин изилдөө үчүн параметрдик изилдөөнү эсептедик.Бул прототиби ийне жасоо үчүн оптималдуу узундугун аныктоо үчүн жасалат.Модельдештирүүнүн негизинде ийненин прототиптери жасалып, алардын абада, сууда жана 10% (w/v) баллистикалык желатиндеги резонанстык жүрүм-туруму чыңалууну чагылдыруу коэффициентин өлчөө жана электр энергиясын берүүнүн эффективдүүлүгүн эсептөө менен эксперименталдык түрдө мүнөздөлдү, андан иштөө жыштыгы аныкталды..Акыр-аягы, жогорку ылдамдыктагы сүрөт ийненин учундагы ийилүүчү толкундун абадагы жана суудагы ийилүүсүн түздөн-түз өлчөө жана ар бир кыйшаюу аркылуу берилүүчү электр энергиясын жана инъекциянын ийилүүчү кубаттуулугунун (DPR) геометриясын баалоо үчүн колдонулат. орто.
2а-сүрөттө көрсөтүлгөндөй, 316 дат баспас болоттон жасалган № 21 түтүктү (0,80 мм OD, 0,49 мм ID, 0,155 мм түтүк дубалынын калыңдыгы, стандарттуу дубал ISO 9626:201621) колдонуңуз (Янгдын модулу 205).\(\текст {GN/m}^{2}\), тыгыздыгы 8070 кг/м\(^{3}\), Пуассон катышы 0,275).
Ийилүүчү толкун узундугун аныктоо жана ийненин чектүү элементтеринин моделин (FEM) тууралоо жана чектик шарттар.(a) Конус узундугун (BL) жана түтүктүн узундугун (TL) аныктоо.(б) Үч өлчөмдүү (3D) чектүү элементтердин модели (FEM) гармоникалык чекиттик күчтү \(\tilde{F}_y\vec{j}\) колдонуп, ийнени проксималдык учунда козгоп, чекитти буруп, ылдамдыкты өлчөйт. учу (\( \tilde{u}_y\vec {j}\), \(\tilde{v}_y\vec {j}\)) механикалык транспорттун мобилдүүлүгүн эсептөө үчүн.\(\lambda _y\) вертикалдуу күч менен байланышкан ийилүүчү толкун узундугу катары аныкталат \(\tilde{F}_y\vec {j}\).(в) Тартуу борборун, кесилишинин аянты А жана инерция моменттерин тиешелүүлүгүнө жараша x жана у огунун айланасында \(I_{xx}\) жана \(I_{yy}\) аныктагыла.
Сүрөттө көрсөтүлгөндөй.2b,c, кесилишинин аянты А болгон чексиз (чексиз) нур үчүн жана нурдун кесилишинин өлчөмүнө салыштырмалуу чоң толкун узундугунда ийилүүчү (же ийилген) фаза ылдамдыгы \(c_{EI}\ ) 22 катары аныкталат:
мында E – Янгдын модулу (\(\текст {N/m}^{2}\)), \(\omega _0 = 2\pi f_0\) дүүлүктүрүүнүн бурчтук жыштыгы (рад/с), мында \( f_0 \ ) - сызыктуу жыштык (1/с же Гц), I - кызыкчылык огунун айланасындагы аймактын инерция моменти \((\текст {m}^{4})\) жана \(m'=\ rho _0 A \) - узундук бирдигиндеги масса (кг/м), мында \(\rho _0\) - тыгыздык \((\текст {kg/m}^{3})\) жана A - кайчылаш. - устундун кесилиш аянты (xy тегиздиги) (\ (\текст {m}^{2}\)).Биздин учурда колдонулган күч вертикалдык у огуна параллель болгондуктан, б.а. \(\tilde{F}_y\vec {j}\), бизди горизонталдуу x- айланасындагы аймактын инерция моменти гана кызыктырат. ок, башкача айтканда \(I_{xx} \), Ошондуктан:
Чектүү элементтер модели (FEM) үчүн таза гармоникалык жылышуу (м) кабыл алынат, ошондуктан ылдамдануу (\(\текст {м/с}^{2}\)) \(\жартылай ^2 \vec) катары туюнтулган. { u}/ \ жарым-жартылай t^2 = -\omega ^2\vec {u}\), мис. \(\vec {u}(x, y, z, t) := u_x\vec {i} + u_y \vec {j }+ u_z\vec {k}\) – мейкиндик координаталарында аныкталган үч өлчөмдүү жылышуу вектору.Акыркысын COMSOL Multiphysics программалык комплексинде (5.4-5.5 версиялары, COMSOL Inc., Массачусетс, АКШ) ишке ашырууга ылайык импульс балансынын мыйзамынын23 чектүү деформациялануучу лагранждык формасы менен алмаштыруу төмөнкүлөрдү берет:
Бул жерде \(\vec {\nabla}:= \frac{\partial}}{\partial x}\vec {i} + \frac{\partial}}{\partial y}\vec {j} + \frac{ \partial }{\partial z}\vec {k}\) тензордук дивергенция оператору, ал эми \({\ астын сызган{\sigma}}\) экинчи Пиола-Кирхгоф стресс тензору (экинчи тартипте, \(\ текст) { N /m}^{2}\)), жана \(\vec {F_V}:= F_{V_x}\vec {i}+ F_{V_y}\vec {j}+ F_{V_z}\vec { k} \) - дене күчүнүн вектору (\(\текст {N/m}^{3}\)) ар бир деформациялануучу көлөм, ал эми \(e^{j\phi }\) - фазасы. дене күчү, фазалык бурчка ээ \(\ phi\) (рад).Биздин учурда дененин көлөмдүк күчү нөлгө барабар, ал эми биздин моделибиз геометриялык сызыктуулукту жана майда таза серпилгич деформацияларды кабыл алат, б.а. \({\ астын сызыңыз{\varepsilon}}^{el} = {\ астын сызыңыз{\varepsilon}}\ ), мында \({\ астын сызыңыз{\varepsilon}}^{el}\) жана \({\ астын сызыңыз{ \varepsilon}}\) – ийкемдүү деформация жана толук деформация (экинчи тартиптеги өлчөмсүз).Гуктун түзүүчү изотроптук ийкемдүүлүк тензору \(\ астын сызуу {\ астын сызыңыз {C))\) Янгдын E(\(\text{N/m}^{2}\)) модулунун жардамы менен алынган жана Пуассондун катышы v аныкталган, ошондуктан \ (\ астын сызыңыз{\ астын сызыңыз{C}}:=\ астын сызыңыз{\ астын сызыңыз{C}}(E,v)\) (төртүнчү ирет).Ошентип, стрессти эсептөө \({\ астын сызыңыз{\сигма}} := \астын сызыңыз{\ астын сызыңыз{C}}:{\ астын сызыңыз{\varepsilon}}\).
Эсептөөлөр элементтин өлчөмү \(\le\) 8 мкм болгон 10 түйүндүү тетраэдрдик элементтер менен аткарылган.Ийне вакуумда моделделип, механикалык мобилдүүлүктүн өткөрүү мааниси (ms-1 H-1) \(|\tilde{Y}_{v_yF_y}|= |\tilde{v}_y\vec { j} катары аныкталат. |/|\ тилде{F}_y\vec {j}|\)24, мында \(\тилда{v}_y\vec {j}\) - колготкинин чыгуучу комплекстүү ылдамдыгы, жана \( \тилда{ F} _y\vec {j }\) 2б-сүрөттө көрсөтүлгөндөй, түтүктүн проксималдык учунда жайгашкан татаал кыймылдаткыч күч.Өткөрүүчү механикалык мобилдүүлүк максималдуу маанини шилтеме катары колдонуп децибелдер (дБ) менен көрсөтүлөт, б.а. \(20\log _{10} (|\tilde{Y}|/ |\tilde{Y}_{max}| )\ ), Бардык FEM изилдөөлөр 29,75 kHz жыштыгы боюнча жүргүзүлгөн.
Ийненин конструкциясы (3-сүрөт) кадимки 21 калибрлүү тери терисинен жасалган ийнеден турат (каталогдун номери: 4665643, Sterican\(^\circledR\), тышкы диаметри 0,8 мм, узундугу 120 мм, AISIден жасалган хром-никель дат баспас болоттон жасалган 304., B. Braun Melsungen AG, Melsungen, Германия) тиешелүү учу модификациясы менен проксимал полипропиленден жасалган пластикалык Luer Lock жеңин жайгаштырды.Ийне түтүк 3б-сүрөттө көрсөтүлгөндөй толкун өткөргүчкө ширетилген.Толкун өткөргүч дат баспас болоттон жасалган 3D принтерде (EOS Stainless Steel 316L, EOS M 290 3D принтеринде, 3D Formtech Oy, Jyväskylä, Финляндия) басылып, андан кийин M4 болтторунун жардамы менен Langevin сенсоруна тиркелген.Лангевин өткөргүч 8 пьезоэлектрдик шакекче элементтерден турат, ар бир учунда эки салмактуу.
Учтардын төрт түрү (сүрөттө), коммерциялык жактан жеткиликтүү ланцет (L) жана үч өндүрүлгөн оксисимметриялык бир баскычтуу бурчтуктар (AX1–3) тиешелүүлүгүнө жараша 4, 1,2 жана 0,5 мм конус узундугу (BL) менен мүнөздөлгөн.(а) Даяр ийненин учуна жакынкы көрүнүш.(б) 3D басып чыгарылган толкун өткөргүчкө ширетилген жана андан кийин M4 болттору менен Langevin сенсоруна туташтырылган төрт төөнөгүчтүн үстүнкү көрүнүшү.
Үч оксисимметриялык конус учтары (3-сүрөт) (TAs Machine Tools Oy) конус узундуктары менен (BL, 2а-сүрөттө аныкталган) 4,0, 1,2 жана 0,5 мм, \(\болжол менен\) 2\ (^\) менен даярдалган. circ\), 7\(^\circ\) жана 18\(^\circ\).Толкун өткөргүчтүн жана стилустун салмагы L жана AX1–3 үчүн 3,4 ± 0,017 г (орточо ± SD, n = 4) түзөт (Quintix\(^\circledR\) 224 Design 2, Sartorius AG, Göttingen, Германия).Ийне учунан пластмасса жеңдин учуна чейинки жалпы узундук 3b-сүрөттө L жана AX1-3 тилкеси үчүн тиешелүүлүгүнө жараша 13,7, 13,3, 13,3, 13,3 см.
Бардык ийне конфигурациялары үчүн ийненин учунан толкун өткөргүчтүн учуна чейинки узундук (б.а., ширетүү аянты) 4,3 см жана ийне түтүгү кыйшык өйдө карагандай (б.а. Y огуна параллель) багытталган. ).), сыяктуу (2-сүрөт).
Компьютерде иштеген MATLAB (R2019a, The MathWorks Inc., Массачусетс, АКШ) ыңгайлаштырылган скрипт (Latitude 7490, Dell Inc., Техас, АКШ) 7 секунданын ичинде 25тен 35 кГцге чейинки сызыктуу синусоидалдык сүзүүнү түзүү үчүн колдонулган, санариптик-аналогдук (DA) конвертер (Analog Discovery 2, Digilent Inc., Вашингтон, АКШ) тарабынан аналогдук сигналга айландырылат.Аналогдук сигнал \(V_0\) (0,5 Vp-p) андан кийин атайын радио жыштык (RF) күчөткүч менен күчөтүлгөн (Мариачи Ой, Турку, Финляндия).Күчөтүү чыңалуусу \({V_I}\) 50 \(\Омега\) чыгуу импедансы бар RF күчөткүчтөн ийне түзүмүнө орнотулган трансформаторго 50 \(\Омега)\) кириш импеданс менен чыгарылат. Лангевин өзгөрткүчү (массасы бар алдыңкы жана арткы көп катмарлуу пьезоэлектрдик өзгөрткүчтөр) механикалык толкундарды түзүү үчүн колдонулат.Ыңгайлаштырылган RF күчөткүч 300 кГц аналогдон санарипке (AD) аркылуу инцидент \({V_I}\) жана чагылдырылган күчөтүлгөн чыңалууну \(V_R\) аныктай алган кош каналдуу туруктуу толкун кубаттуулук фактору (SWR) менен жабдылган. ) конвертер (Analog Discovery 2).Күйгүзүүчү сигналдын амплитудасы башында жана аягында өтмө процесстер менен күчөткүчтүн киришине ашыкча жүктөөнү болтурбоо үчүн модуляцияланат.
MATLABда ишке ашырылган ыңгайлаштырылган сценарийди колдонуу менен жыштыкка жооп берүү функциясы (AFC), башкача айтканда, сызыктуу стационардык системаны болжолдойт.Ошондой эле сигналдан керексиз жыштыктарды алып салуу үчүн 20дан 40 кГц диапазондо өтүүчү чыпканы колдонуңуз.Электр өткөргүч линиясынын теориясына кайрылып, \(\тилде{H}(f)\) бул учурда чыңалуунун чагылдыруу коэффициентине эквиваленттүү, б.а. \(\rho _{V} \equiv {V_R}/{V_I} \)26 .Күчөткүчтүн чыгуу импедансы \(Z_0\) конвертордун орнотулган трансформаторунун кириш импедансына туура келгендиктен, ал эми электр энергиясын чагылдыруу коэффиценти \({P_R}/{P_I}\) \(ге чейин төмөндөйт. {V_R }^ 2/{V_I}^2\ ) барабар \ (|\rho _{V}|^2\).Электр энергиясынын абсолюттук мааниси талап кылынган учурда, тиешелүү чыңалуунун орточо квадраттык (rms) маанисин алуу менен инциденттин \(P_I\) жана чагылдырылган\(P_R\) кубаттуулугун (Вт) эсептеңиз, мисалы, синусоидалдык дүүлүктүрүү менен өткөрүүчү линия үчүн, \(P = {V}^2/(2Z_0)\)26, мында \(Z_0\) 50 \(\Омега\) барабар.Жүккө \(P_T\) (б.а. киргизилген чөйрөгө) жеткирилген электр кубатын \(|P_I – P_R |\) (W RMS) катары эсептөөгө болот жана энергияны өткөрүүнүн эффективдүүлүгүн (PTE) аныктоого жана көрсөтүүгө болот. пайыз (%) Ошентип, 27 берет:
Андан кийин жыштык реакциясы стилус конструкциясынын модалдык жыштыктарын \(f_{1-3}\) (кГц) жана тиешелүү кубаттуулукту берүү эффективдүүлүгүн баалоо үчүн колдонулат, \(\text {PTE}_{1{-}3} \ ).FWHM (\(\text {FWHM}_{1{-}3}\), Гц) түздөн-түз \(\text {PTE}_{1{-}3}\), 1-таблицадан бааланат жыштыктары \(f_{1-3}\) сүрөттөлгөн.
Ацикулярдык түзүлүштүн жыштык реакциясын (AFC) өлчөө ыкмасы.Кош-канал шыпырылып-синус өлчөө25,38 жыштык жооп функциясын алуу үчүн колдонулат \(\tilde{H}(f)\) жана анын импульстук жооп H(t).\({\mathcal {F}}\) жана \({\mathcal {F}}^{-1}\) тиешелүүлүгүнө жараша, сандык кыскартылган Фурье түрлүктү жана тескери өзгөртүү операциясын белгилейт.\(\tilde{G}(f)\) эки сигнал жыштык доменинде көбөйтүлгөнүн билдирет, мис. \(\tilde{G}_{XrX}\) тескери сканерлөө дегенди билдирет\(\tilde{X} r( f )\) жана чыңалуунун төмөндөшү сигналы \(\тилда{X}(f)\).
Сүрөттө көрсөтүлгөндөй.5, жогорку ылдамдыктагы камера (Phantom V1612, Vision Research Inc., New Jersey, АКШ) макро линзалар менен жабдылган (MP-E 65mm, \(f)/2.8, 1-5 \ (\ times\), Canon Inc. ., Токио, Япония) 27,5–30 кГц жыштыктагы ийилүүчү дүүлүктүрүүгө (бир жыштык, үзгүлтүксүз синусоид) дуушар болгон ийненин учу кыйшаюусун жазуу үчүн колдонулган.Көлөкө картасын түзүү үчүн жогорку интенсивдүүлүктөгү ак диоддун муздатылган элементи (бөлүгүнүн номери: 4052899910881, White Led, 3000 K, 4150 лм, Osram Opto Semiconductors GmbH, Регенсбург, Германия) ийненин ийинин артына коюлган.
Эксперименттик орнотуунун алдыңкы көрүнүшү.Тереңдик медиа бетинен өлчөнөт.Ийне структурасы кысылып, моторлуу өткөрүп берүү үстөлүнө орнотулган.Кыйкылган учтун кыйшаюусун өлчөө үчүн чоңойтуучу жогорку линзасы бар (5\(\жол\)) жогорку ылдамдыктагы камераны колдонуңуз.Бардык өлчөмдөр миллиметр болуп саналат.
Ийне кыйшаюусунун ар бир түрү үчүн биз 128 \(\x\) 128 пикселдик 300 жогорку ылдамдыктагы камера кадрларын жаздык, алардын ар бири 1/180 мм (\(\болжол менен) 5 мкм) мейкиндик резолюциясы менен, убактылуу чечилиши менен. секундасына 310 000 кадр.6-сүрөттө көрсөтүлгөндөй, ар бир кадр (1) учу кадрдын акыркы сызыгында (төмөндө) тургандай кесилген (2), андан кийин сүрөттүн гистограммасы (3) эсептелет, ошондуктан Канни 1 босогосун жана 2 аныктоого болот.Андан кийин Sobel оператору 3 \(\times\) 3 аркылуу Canny28(4) четин аныктоону колдонуңуз жана бардык 300-каталуу кадамдар үчүн кавитациялык эмес гипотенузанын пикселдик абалын эсептеңиз (\(\mathbf {\times }\) деп белгиленген) .Аягында ийилүүнүн аралыгын аныктоо үчүн туунду эсептелинет (борбордук айырма алгоритмин колдонуу менен) (6) жана четтөөнүн (7) локалдык экстремасын (б.а. чокусун) камтыган кадр аныкталат.Кавитацияланбаган четин визуалдык текшерүүдөн кийин, бир жуп рамка (же жарым убакыт аралыгы менен бөлүнгөн эки кадр) (7) тандалды жана учу кыйшаюусу өлчөнөт (белгиленген \(\mathbf {\times} \ ) Жогорудагылар аткарылды Pythonдо (v3.8, Python Software Foundation, python.org) OpenCV Canny четин аныктоо алгоритмин (v4.5.1, ачык булактагы компьютердик көрүү китепканасы, opencv.org электрдик кубаттуулукту \ (P_T \) (W, rms) колдонуу. .
Учунун кыйшаюусу 310 кГц ылдамдыктагы камерадан алынган 7-кадамдуу алгоритм (1-7), анын ичинде рамкалоо (1-2), Канни четин аныктоо (3-4), пикселдин жайгашкан жери чектерин колдонуу менен ченелген. эсептөө (5) жана алардын убакыттын туундулары (6), акырында чокудан чокуга чейин учу четтөө визуалдык текшерилген рамкалардын (7) жуптарында өлчөнгөн.
Өлчөөлөр абада (22,4-22,9°C), деионизацияланган сууда (20,8-21,5°C) жана баллистикалык желатин 10% (w/v) (19,7-23,0°C, \(\text {Honeywell}^{ \text) алынган. {TM}}\) \(\text {Fluka}^{\text {TM}}\) I типтеги баллистикалык талдоо үчүн бодо жана чочконун сөөктөрү желатин, Honeywell International, Түндүк Каролина, АКШ).Температура K-түрү термопара күчөткүч (AD595, Analog Devices Inc., MA, АКШ) жана K-түрү термопары (Fluke 80PK-1 Bead Probe No. 3648 түрү-K, Fluke Corporation, Вашингтон, АКШ) менен өлчөнгөн.Ортодон Тереңдик 5 мкм резолюция менен вертикалдуу моторлоштурулган z огу стадиясынын (8MT50-100BS1-XYZ, Standa Ltd., Вильнюс, Литва) жардамы менен (z-окунун башталышы катары коюлган) бетинен өлчөнгөн.кадам сайын.
Тандоо көлөмү кичине болгондуктан (n = 5) жана нормалдуулукту кабыл алуу мүмкүн болбогондуктан, эки үлгүлүү эки куйруктуу Вилкоксон ранг суммасынын тести (R, v4.0.3, R Foundation for Statistical Computing, r-project .org) колдонулган. ар түрдүү ийне үчүн дисперсия көлөмүн салыштыруу.Ар бир эңкейиште 3 салыштыруу болгон, ошондуктан 0,017 түзөтүлгөн маани деңгээли жана 5% ката чен менен Bonferroni түзөтүүсү колдонулган.
Эми 7-сүрөткө кайрылалы.29,75 кГц жыштыкта ​​21 калибрлүү ийненин ийилүүчү жарым толкуну (\(\lambda_y/2\)) \(\болжол менен) 8 мм.Учуна жакындаган сайын ийилген толкун узундугу кыйгач бурч боюнча азаят.Учунда \(\ламбда _y/2\) \(\болжол менен\) бир ийненин кадимки ланцет (а), асимметриялык (б) жана оксисимметриялык (в) жантайышы үчүн 3, 1 жана 7 мм кадамдар бар. , тиешелүүлүгүнө жараша.Ошентип, бул ланцетканын диапазону \(\болжол менен) 5 мм (ланцетканын эки тегиздиги бир чекит түзгөндүктөн29,30), асимметриялык жандык 7 мм, асимметриялык жандык 1 дегенди билдирет. мм.Аксиимметриялык эңкейиштер (тартылуу борбору туруктуу бойдон калууда, ошондуктан чындыгында эңкейиш боюнча түтүк дубалынын калыңдыгы өзгөрөт).
FEM изилдөөлөрү жана 29,75 кГц жыштыгында теңдемелерди колдонуу.(1) Ийилген жарым толкундун вариациясын эсептөөдө (\(\lambda_y/2\)) ланцет (а), асимметриялык (b) жана оксисимметриялык (в) конус геометриялары (1a,b,c-сүрөттөрдөгүдөй) ).Ланцеттик, асимметриялык жана аксимметриялык бурчтардын орточо мааниси \(\lambda_y/2\) тиешелүүлүгүнө жараша 5,65, 5,17 жана 7,52 мм болгон.Асимметриялуу жана аксимметриялык ийик тилкелер үчүн учтун калыңдыгы \(\болжол менен) 50 мкм менен чектелгенин эске алыңыз.
Жогорку мобилдүүлүк \(|\tilde{Y}_{v_yF_y}|\) - бул түтүк узундугунун (TL) жана конус узундугунун (BL) оптималдуу айкалышы (8, 9-сүрөт).Кадимки ланцет үчүн, анын өлчөмү туруктуу болгондуктан, оптималдуу TL \(\болжол менен) 29,1 мм (8-сүрөт).Асимметриялуу жана оксисимметриялык бурчтар үчүн (тиешелүүлүгүнө жараша 9а, б) FEM изилдөөлөрүндө BL 1ден 7 ммге чейин камтылган, ошондуктан оптималдуу TL 26,9дан 28,7 ммге чейин (1,8 мм диапазон) жана 27,9дан 29 ,2 ммге чейин (диапазон) болгон. 1,3 мм), тиешелүүлүгүнө жараша.Асимметриялык эңкейиш үчүн (9а-сүрөт) оптималдуу TL сызыктуу түрдө жогорулап, BL 4 мм платого жетти, андан кийин BL 5тен 7 ммге чейин кескин төмөндөдү.Аксисимметриялык бурч үчүн (сүрөт 9б) оптималдуу TL BL көбөйүшү менен сызыктуу түрдө көбөйүп, акыры BLде 6дан 7 ммге чейин турукташкан.Аксисимметриялык кыйшайууну кеңейтилген изилдөө (9c-сүрөт) \(\болжол) 35,1–37,1 мм боюнча оптималдуу TLs ар кандай топтомун ачып берди.Бардык BL үчүн эки эң мыкты TLs ортосундагы аралык \(\болжол менен\) 8мм (\(\lambda_y/2\)га барабар).
29,75 кГц боюнча Lancet берүү мобилдүүлүгү.Ийне 29,75 кГц жыштыкта ​​ийкемдүү козголуп, титирөө ийненин учунда өлчөнгөн жана 26,5-29,5 мм (0,1 мм кадам менен) берилген механикалык мобилдүүлүктүн көлөмү (максималдуу мааниге карата дБ) катары көрсөтүлгөн. .
29,75 кГц жыштыктагы FEMдин параметрлик изилдөөлөрү ассиметриялык учун өткөрүү мобилдүүлүгү анын асимметриялык кесиптешине караганда түтүктүн узундугунун өзгөрүшүнө азыраак таасир этээрин көрсөтүп турат.FEM аркылуу жыштык доменин изилдөөдө ассиметриялуу (а) жана аксисимметриялык (б, в) конус узундугун (BL) жана түтүктүн узундугун (TL) изилдөө (чек ара шарттары 2-сүрөттө көрсөтүлгөн).(а, б) TL 26,5-29,5 мм (0,1 мм кадам) жана BL 1-7 мм (0,5 мм кадам) чейин өзгөрдү.(c) 25–40 мм TL (0,05 мм кадам менен) жана BL 0,1–7 мм (0,1 мм кадам менен) камтыган оксисимметриялык кыйшаюунун кеңейтилген изилдөөлөрү, \(\lambda_y/2\) учтун талаптарына жооп бериши керек экенин көрсөтөт.кыймылдуу чек ара шарттары.
Ийне конфигурациясында үч өздүк жыштык бар \(f_{1-3}\) 1-таблицада көрсөтүлгөндөй төмөн, орто жана жогорку режим аймактарына бөлүнгөн. PTE өлчөмү 1-сүрөттө көрсөтүлгөндөй жазылган.10 жана андан кийин 11-сүрөттө талданат. Төмөндө ар бир модалдык аймак үчүн жыйынтыктар келтирилген:
20 мм тереңдиктеги абада, сууда жана желатинде ланцет (L) жана AX1-3 октук симметриялуу конус үчүн шыпырылган жыштыктагы синусоидалдык дүүлүктүрүү менен алынган типтүү жазылган көз ирмемдик электр энергиясын берүүнүн эффективдүүлүгү (PTE) амплитудалары.Бир жактуу спектрлер көрсөтүлгөн.Ченелген жыштык реакциясы (300 кГцде үлгү алынган) төмөн өткөрүмдүүлүктө чыпкаланган жана андан кийин модалдык талдоо үчүн 200 эсеге кичирейтилген.Сигнал-ызы-чуу катышы \(\le\) 45 дБ.PTE фазалары (кызгылт көк чекиттүү сызыктар) градус менен көрсөтүлгөн (\(^{\circ}\)).
Модалдык жооп анализи (орточо ± стандарттык четтөө, n = 5) 10-сүрөттө көрсөтүлгөн, L жана AX1-3 жантаймалары үчүн, абада, сууда жана 10% желатинде (тереңдик 20 мм), (жогорку) үч модалдык аймак менен ( төмөнкү, орто жана жогорку) жана алардын тиешелүү модалдык жыштыктары \(f_{1-3 }\) (кГц), (орточо) энергия натыйжалуулугу \(\text {PTE}_{1{-}3}\) Эквиваленттерди колдонуу менен эсептелген .(4) жана (төмөнкү) толук туурасы жарым максималдуу өлчөө \(\text {FWHM}_{1{-}3}\) (Гц).Төмөн PTE катталганда өткөрүү жөндөмдүүлүгүн өлчөө өткөрүп жиберилгендигин эске алыңыз, башкача айтканда, AX2 эңкейишинде \(\text {FWHM}_{1}\).\(f_2\) режими жантайыңкы ийилиштерди салыштыруу үчүн эң ылайыктуу деп табылды, анткени ал кубаттуулукту берүү эффективдүүлүгүнүн эң жогорку деңгээлин көрсөткөн (\(\text {PTE}_{2}\)), 99% га чейин.
Биринчи модалдык аймак: \(f_1\) киргизилген чөйрөнүн түрүнө көп деле көз каранды эмес, бирок жантаюунун геометриясына көз каранды.\(f_1\) конус узундугу азайган сайын азаят (27,1, 26,2 жана 25,9 кГц AX1-3 үчүн абада тиешелүүлүгүнө жараша).Аймактык орточо көрсөткүчтөр \(\text {PTE}_{1}\) жана \(\text {FWHM}_{1}\) тиешелүүлүгүнө жараша \(\болжол менен\) 81% жана 230 Гц.\(\text {FWHM}_{1}\) Lancetте эң жогорку желатинге ээ (L, 473 Гц).Желатиндеги \(\text {FWHM}_{1}\) AX2 төмөн жазылган FRF амплитудасынан улам баалана албагандыгын эске алыңыз.
Экинчи модалдык аймак: \(f_2\) киргизилген медианын түрүнө жана ийилгенге жараша болот.\(f_2\) орточо маанилери абада, сууда жана желатинде тиешелүүлүгүнө жараша 29,1, 27,9 жана 28,5 кГц.Бул модалдык аймак да 99% жогорку PTE көрсөттү.\(\text {FWHM}_{2}\) аймактык орточо \(\болжол менен\) 910 Гц.
Үчүнчү режимдин чөлкөмү: жыштык \(f_3\) медиа түрүнө жана кыйшаюусуна жараша болот.Орточо \(f_3\) маанилери тиешелүүлүгүнө жараша абада, сууда жана желатинде 32,0, 31,0 жана 31,3 кГц.\(\text {PTE}_{3}\) аймактык орточо көрсөткүчү \(\болжол менен\) 74% түздү, бул бардык аймактардын эң төмөнкүсү.Аймактык орточо \(\текст {FWHM}_{3}\) \(\болжол менен\) 1085 Гц, бул биринчи жана экинчи региондордон жогору.
       Төмөнкү сүрөттү билдирет.12 жана 2-таблица. Ланцет (L) абада да, сууда да эң көп (бардык учтар үчүн чоң мааниге ээ, \(p<\) 0,017) эң жогорку DPRга (220 мкм/ чейин) жеткен (сүр. 12а) W абада). 12 жана 2-таблица. Ланцет (L) абада да, сууда да эң көп (бардык учтар үчүн чоң мааниге ээ, \(p<\) 0,017) эң жогорку DPRга (220 мкм/ чейин) жеткен (сүр. 12а) W абада). Следующее относится к рисунку 12 жана таблице 2. Ланцет (L) отклонялся больше всего (с высокой значимостью для всех наконечников, \(p<\) 0,017) как в воздухе, так и в воде (ристига 12), дос. . Төмөнкүлөр 12-сүрөткө жана 2-таблицага тиешелүү. Лансет (L) абада да, сууда да эң көп (бардык учтар үчүн жогорку мааниге ээ, \(p<\) 0,017) эң жогорку DPRга жетишүү менен.(220 мкм/Вт абада).Smt.Төмөндө 12-сүрөт жана 2-таблица.柳叶刀(L) 在空气和水中偏转最多（对所有尖端具有高显着性，\(p<\) 0,017（2（开开高DPR （在空气中高达220 µm/W）。柳叶刀(L) абада жана сууда эң көп ийилүүгө ээ (对所记尖端可以高电影性,\(p<\) 0,017) (图12a) жана эң жогорку DPRга (220 мкм/Вт чейин) жетти аба). Ланцет (L) отклонялся больше всего (высокая значимость для всех наконечников, \(p<\) 0,017) в воздухе и воде (рис. 12а), достигая наибольшего DPR (до 220 мкм/Вт в воздухе). Lancet (L) абада жана сууда эң көп (бардык учтар үчүн жогорку мааниге ээ, \(p<\) 0,017) бурулуп (12а-сүрөт), эң жогорку DPRга (абада 220 мкм/Вт чейин) жеткен. Абада BL жогору болгон AX1 AX2–3тен жогору (маанилүү, \(p<\) 0,017), ал эми AX3 (эн аз BL болгон) 190 мкм/Вт DPR менен AX2ден көбүрөөк бурулуп кетти. Абада BL жогору болгон AX1 AX2–3тен жогору (маанилүү, \(p<\) 0,017), ал эми AX3 (эн аз BL болгон) 190 мкм/Вт DPR менен AX2ден көбүрөөк бурулуп кетти. В воздухе AX1 с более высоким BL отклонялся выше, чем AX2–3 (ошондой значимостью \(p<\) 0,017), ошондо как как AX3 (с эң аз BL) отклонялся болот, чем AX2 с DPR 190 мкм/Вт. Абада BL жогору болгон AX1 AX2–3тен жогору (маанилүү \(p<\) 0,017), ал эми AX3 (эн аз BL менен) DPR 190 мкм/Вт менен AX2ден көбүрөөк бурулуп кетти.在空气中，具有更高BL 的AX1 比AX2-3 偏转更高（具有显着性，\(p<\) 0.017）淉AX（BL偏转大于AX2，DPR 为190 µm/W 。 Абада AX1дин BL жогору болгон ийилүүсү AX2-3ке караганда жогору (олуттуу, \(p<\) 0,017), ал эми AX3 (эң төмөн BL менен) AX2ге караганда көбүрөөк, DPR 190. мкм/Вт. В воздухе AX1 с более высоким BL отклоняется чоң, чем AX2-3 (значимо, \(p<\) 0,017), ошондо как как AX3 (s ble is BL) отклоняется больше, чем AX2 с DPR 190 мкм/Вт. Абада BL жогору болгон AX1 AX2-3тен көбүрөөк бурат (олуттуу, \(p<\) 0,017), ал эми AX3 (эң төмөн BL менен) DPR 190 мкм/Вт менен AX2ден көбүрөөк бурат.20 мм суу, четтөө жана PTE AX1-3 олуттуу айырмаланган эмес (\(p>\) 0,017).Сууда PTE деңгээли (90,2-98,4%) абага (56-77,5%) караганда жалпысынан жогору болгон (12c-сүрөт), суудагы эксперимент учурунда кавитация кубулушу белгиленген (сүрөт 13, ошондой эле кошумча караңыз). маалымат).
Абадагы жана суудагы (тереңдик 20 мм) L жана AX1-3 тилкелери үчүн өлчөнгөн учу четтөөнүн көлөмү (орточо ± SD, n = 5) конус геометриясынын өзгөрүшүнүн таасирин көрсөтөт.Өлчөөлөр үзгүлтүксүз бир жыштык синусоидалдык дүүлүктүрүү аркылуу алынган.(a) Чокудан чокуга четтөө (\(u_y\vec {j}\)) учунда, (b) алардын тиешелүү модалдык жыштыктарында \(f_2\) өлчөнөт.(c) Теңдеменин энергияны өткөрүү эффективдүүлүгү (PTE, RMS, %).(4) жана (d) Чектен чокуга четтөө жана \(P_T\) (Wrms) өткөрүлүүчү электр энергиясы катары эсептелген четтөө кубаттуулугунун коэффициенти (DPR, мкм/Вт).
Жарым цикл боюнча суудагы (20 мм тереңдик) ланцеттин (L) жана оксисимметриялык учтун (AX1–3) чокудан чокусуна четтөөсүн (жашыл жана кызыл чекиттүү сызыктар) көрсөткөн типтүү жогорку ылдамдыктагы камера көлөкө сюжети.цикл, дүүлүктүрүү жыштыгында \(f_2\) (үлгү алуу жыштыгы 310 кГц).Тартылган боз түстөгү сүрөттүн өлчөмү 128×128 пиксель жана пикселдик өлчөмү \(\болжол менен\) 5 мкм.Видеону кошумча маалыматтан тапса болот.
Ошентип, биз ийилүүчү толкун узундугунун өзгөрүшүн моделдедик (7-сүрөт) жана геометриялык фигуралардын кадимки ланцеттик, асимметриялык жана аксимметриялык фаскалары үчүн түтүк узундугу менен фаскасынын айкалыштары үчүн берилүүчү механикалык мобилдүүлүктү эсептедик (8, 9-сүрөт).Акыркысына таянып, биз 5-сүрөттө көрсөтүлгөндөй, 43 мм (же \(\болжол менен) 2,75\(\ламбда _y\) 29,75 кГц) учундан ширетүүгө чейинки оптималдуу аралыкты бааладык жана Үч октук симметриялуу кылдык. ар түрдүү узундуктагы ийри.Андан кийин биз алардын абадагы, суудагы жана 10% (w/v) баллистикалык желатиндеги жыштыктагы жүрүм-турумун кадимки ланцеттерге салыштырып мүнөздөп бердик (10, 11-сүрөттөр) жана конус бурмаларын салыштыруу үчүн эң ылайыктуу режимди аныктадык.Акыр-аягы, биз 20 мм тереңдикте абадагы жана суудагы ийилүүчү толкунду ченеп чендик жана ар бир бурч үчүн кыстаруу чөйрөсүнүн кубаттуулугун берүүнүн эффективдүүлүгүн (PTE, %) жана ийилүүчү кубаттуулуктун коэффициентин (DPR, мкм/Вт) сандык аныктадык.бурчтук түрү (сүр. 12).
Ийне кыйшаюусунун геометриясы ийненин учу кыйшаюусунун көлөмүнө таасир этээри көрсөтүлгөн.Ланцет эң жогорку ийилүүгө жана эң жогорку DPRга жетишти, ортодон төмөн бурулуусу бар оксисимметриялык бурчка салыштырмалуу (12-сүрөт).Эң узун сызыгы бар 4 мм октук симметриялык бурч (AX1) башка оксисимметриялык ийнелерге (AX2–3) салыштырмалуу абада статистикалык жактан маанилүү максималдуу ийилүүгө жетишти (\(p <0,017\), 2-таблица), бирок олуттуу айырма болгон жок. .ийнени сууга салганда байкалат.Ошентип, учунда эң чокусу боюнча эң узун бурчтун узундугунун эч кандай ачык артыкчылыгы жок.Ушуну эске алуу менен, бул изилдөөдө изилденген ийинин геометриясы кыйшайуунун узундугуна караганда ийинин көлөмүнө көбүрөөк таасир этет экен.Бул ийилип жаткан материалдын жалпы калыңдыгына жана ийненин конструкциясына жараша ийилген катуулугунан улам болушу мүмкүн.
Эксперименталдык изилдөөлөрдө чагылган ийилүүчү толкундун чоңдугуна учу чек ара шарттары таасир этет.Ийне учу сууга жана желатинге сайылганда, \(\текст {PTE}_{2}\) \(\болжол менен\) 95% жана \(\текст {PTE}_{ 2}\) \ (\text {PTE}_{2}\) маанилери 73% жана 77% (\text {PTE}_{1}\) жана \(\text {PTE}_{3}\), тиешелүү түрдө (11-сүрөт).Бул акустикалык энергиянын куюлуучу чөйрөгө, б.а. сууга же желатинге максималдуу берилиши \(f_2\) учурда болоорун көрсөтөт.Окшош жүрүм-турум мурунку изилдөөдө31 41-43 кГц жыштык диапазонундагы жөнөкөй түзүлүш конфигурациясын колдонуу менен байкалган, мында авторлор чыңалуунун чагылдыруу коэффициентинин кыстаруу чөйрөсүнүн механикалык модулуна көз карандылыгын көрсөтүшкөн.Кирүү тереңдиги32 жана кыртыштын механикалык касиеттери ийнеге механикалык жүктү камсыз кылат жана ошондуктан UZEFNABдын резонанстык жүрүм-турумуна таасир этиши күтүлүүдө.Ошентип, резонанстык көзөмөлдөө алгоритмдери (мисалы, 17, 18, 33) ийне аркылуу жеткирилген акустикалык кубаттуулукту оптималдаштыруу үчүн колдонулушу мүмкүн.
Ийилүүчү толкун узундуктарындагы симуляция (7-сүрөт) ланцеттик жана асимметриялык бурчка караганда оксисимметриялык учу структуралык жактан катуураак (б.а. ийилгенде катуураак) экенин көрсөтөт.(1) негизинде жана белгилүү ылдамдык-жыштык байланышын колдонуу менен, биз ийненин учундагы ийилген катуулугун ланцеттик, асимметриялык жана октук жантайыңкы тегиздиктер үчүн \(\болжол менен) 200, 20 жана 1500 МПа деп баалайбыз.Бул 29,75 кГц (сүрөт 7a–c) тиешелүүлүгүнө жараша 5,3, 1,7 жана 14,2 ммнин \(\lambda_y\) туура келет.UseFNAB учурунда клиникалык коопсуздукту эске алуу менен геометриянын жантайган тегиздиктин структуралык катуулугуна тийгизген таасирин баалоо керек34.
Түтүктүн узундугуна салыштырмалуу конус параметрлерин изилдөө (9-сүрөт) оптималдуу өткөргүч диапазону ассиметриялык бурчка (1,3 мм) караганда асимметриялык бурч (1,8 мм) үчүн жогору экенин көрсөттү.Мындан тышкары, мобилдүүлүк \(\болжол менен) тиешелүүлүгүнө жараша 4-4,5 мм жана 6-7 мм ассиметриялуу жана аксимметриялуу кыйшаюулар үчүн туруктуу (сүрөт 9а, б).Бул ачылыштын практикалык мааниси өндүрүштүк толеранттуулукта чагылдырылган, мисалы, оптималдуу TLдин төмөнкү диапазону көбүрөөк узундуктун тактыгын талап кылат дегенди билдирет.Ошол эле учурда, мобилдүүлүк платосу кыймылдуулукка олуттуу таасирин тийгизбестен, берилген жыштыктагы чөктүрүүнүн узундугун тандоо үчүн көбүрөөк сабырдуулукту камсыз кылат.
Изилдөө төмөнкү чектөөлөрдү камтыйт.Четтерин аныктоо жана жогорку ылдамдыктагы сүрөттөө (12-сүрөт) аркылуу ийненин бурулуусун түз өлчөө, биз аба жана суу сыяктуу оптикалык тунук медиа менен чектелебиз дегенди билдирет.Ошондой эле биз симуляцияланган которуу мобилдүүлүгүн жана тескерисинче сыноо үчүн эксперименттерди колдонбогонубузду, бирок ийнени жасоо үчүн оптималдуу узундукту аныктоо үчүн FEM изилдөөлөрүн колдонгонубузду белгилегибиз келет.Практикалык чектөөлөргө келсек, ланцеттин учунан жеңге чейинки узундугу башка ийнелерге караганда \(\болжол менен) 0,4 см узун (AX1-3), сүрөттү караңыз.3б.Бул ийне дизайн модалдык жооп таасир этиши мүмкүн.Мындан тышкары, толкун өткөргүч төөнөгүчтүн аягындагы ширетүүчүнүн формасы жана көлөмү (3-сүрөттү караңыз) төөнөгүч конструкциясынын механикалык импедансына таасир этиши мүмкүн, бул механикалык импеданста жана ийилүүдө каталарды жаратат.
Акыр-аягы, биз эксперименталдык конус геометриясы USeFNAB дефлексия көлөмүнө таасир этет деп көрсөттү.Эгерде чоңураак майышуу ийненин кыртышка тийгизген таасирине оң таасирин тийгизе турган болсо, мисалы, пирсингден кийин кесүү эффективдүүлүгү, анда USeFNABде кадимки ланцетти сунуш кылса болот, анткени ал структуралык учу адекваттуу катуулукту сактоо менен максималдуу ийилүүнү камсыз кылат..Андан тышкары, жакында жүргүзүлгөн изилдөө35 учтун көбүрөөк бурулушу кавитация сыяктуу биологиялык эффекттерди күчөтүшү мүмкүн, бул минималдуу инвазивдик хирургиялык колдонмолорду өнүктүрүүгө көмөктөшөт.Жалпы акустикалык күчтүн көбөйүшү USeFNAB13 биопсияларынын санын көбөйтүүгө алып келгендигин эске алып, изилденген ийне геометриясынын деталдуу клиникалык пайдасын баалоо үчүн үлгүнүн санын жана сапатын андан ары сандык изилдөөлөр зарыл.